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ABC für Scale-Modellsegler |
mini-sail e.V.
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19: Berechnungen
Motto: Rechnen statt Kentern! 
Lange haben wir überlegt, ob es überhaupt sinnvoll ist, dieses Thema in ein Einsteigerbuch zu integrieren. Doch zum Schluß überwog die Überzeugung, daß gerade ein Einsteiger, dem noch jegliche Erfahrungen fehlen, auf diese Vorgehensweise angewiesen ist. Die rechnerisch ermittelten Werte führen auch zu einem exakteren Ergebnis als es jede auf Erfahrung basierte Schätzung überhaupt kann. Die Berechnung eines Modellsegelbootes bedeutet im Vergleich zum Bau einen vernachlässigbaren Aufwand, der allerdings einiges an ärger und Enttäuschung sparen kann. Es ist eben sinnvoller, vorteilhafter und ressourcensparender, ein Modell ggf. auf dem Papier durchzukentern und zu versenken als auf dem Wasser.
Berechnungen und Versuche sind nicht nur für eigene Modellkonstruktionen unbedingt zu empfehlen, sondern auch dann, wenn ein gekaufter Bausatz oder Bauplan vorliegen. Manchmal lassen sich dadurch spätere böse Überraschungen bzw. komplizierte und aufwendige Änderungen vermeiden.
Zum besseren Verständnis seien eingangs folgende Grundbegriffe definiert (Bild 19.1):
| DVD – | Flächenschwerpunkt des Vorsegeldreiecks |
| DGT – | Flächenschwerpunkt des Groß- und des Toppsegels |
| SVD – | Strecke proportional zur Fläche des Vorsegeldreiecks |
| SGT – | Strecke proportional zur Fläche des Groß- und des Toppsegels |
| D – | Segeldruckpunkt |
| L – | Lateralschwerpunkt |
| Lateralfläche = | Fläche, die in der Seitenansicht des Schiffsrisses von der Silhouette des Unterwasserschiffes und der Konstruktionswasserlinie begrenzt ist. Die Ruderfläche wird in die Lateralfläche nicht eingerechnet. |
| Lateralschwerpunkt L = | Schwerpunkt dieser Fläche. |
| Segelfläche S = | Addition der Flächen der einzelnen Segel. Die Fläche der Vorsegel wird zur Vereinfachung durch die Fläche des Vorsegeldreiecks ersetzt. Die Fläche eines Segels (oder ein Teil dieser Fläche), das ein anderes Segel überlappt, wird in die Segelfläche nicht eingerechnet. |
| Segeldruckpunkt D = | Schwerpunkt dieser Fläche. |
| Verdrängung V = | Volumen des Unterwasserschiffes in dm3. Da ein Kubikdezimeter Wasser 1 kg wiegt, entspricht nach dem Gesetz des Archimedes die Verdrängung eines Schiffes seinem Gesamtgewicht. |
| Verdrängungsschwerpunkt Vs = | Volumenschwerpunkt des Unterwasserschiffes. |
| Metazentrum M = | eine Art Nullpunkt des gesamten Schiffes. |
| Kursstabilität = | Fähigkeit eines Schiffes, bei gegebener Windrichtung und entsprechender Segeleinstellung seinen Kurs ohne jegliche Korrektur mit dem Ruder zu halten. |
| Luvgierigkeit = | Tendenz eines Segelbootes, ohne Ruderkorrektur in den Wind zu drehen. |
| Leegierigkeit = | Tendenz eines Segelbootes, ohne Ruderkorrektur vom Wind abzufallen. |
| Krängungsstabilität K = | Fähigkeit eines Schiffes, das Kippmoment vom Winddruck im Rigg mit einem aufrichtenden Moment auszugleichen und somit dem Kentern zu widerstehen. |
Bei der Berechnung eines Modellsegelbootes geht es vorrangig um die Kursstabilität und um die Krängungsstabilität. Diese beiden substantiellen Werte ergeben sich als ein Produkt der Segelfläche, des Segeldruckpunkts, des Lateral-, Verdrängungs- und Ballastschwerpunkts und der Position dieser Punkte zueinander. Man muß also vorerst die Basisdaten eines Modells durch die Berechnung der Flächen und Volumina und das Ermitteln ihrer Schwerpunkte in Erfahrung bringen, um anschließend mit der Stabilitätsberechnung das Ausmaß der unabdingbaren Korrekturen zu erfahren.
Bei den Berechnungen, die man üblicher Weise für die Windstärke von 4 Bft und eine zulässige Krängung von 30° ausfährt, geht man von der Sturmbesegelung aus. Bei einem Kutter beispielsweise untersucht man die Kurs- und Krängungsstabilität für die Besegelung mit ungerefftem Klüver, Fock und Großsegel, den Flieger und das Toppsegel betrachtet man als Leichtwindsegel und läßt sie in die Berechnung nicht einfließen. Gerade im kritischen Bereich der Windstärke um 4 Bft und darüber hinaus ist es wichtig, daß das Boot weder übermäßig krängt noch ausgesprochen luv- oder leegierig ist. Eine eventuelle Verschiebung des Segeldruckpunkts und die damit verbundene leichte Luv- oder Leegierigkeit beim Einsatz von Leichtwindsegeln nimmt man bei geringeren Windstärken in Kauf und korrigiert sie mit dem Ruder.
Trickkiste 33
19.2 Flächen und ihre Schwerpunkte, Kursstabilität
Die Segelfläche S ergibt sich durch einfaches Addieren der Flächen der einzelnen Segel. Den Segeldruckpunkt D erhält man durch eine graphische Superposition der Schwerpunkte der einzelnen Segel. Die Vorgehensweise ist in Bild 19.1 dargestellt bzw. in der Trickkiste 33 erklärt.
Zum annähernd gleichen Ziel kommt man, indem man das Rigg in einem beliebigen Maistab auf ein Stück Karton oder Sperrholz aufzeichnet und ausschneidet. Anschließend wird das ausgeschnittene Rigg auf einem spitzen Gegenstand (Nadel, Bleistiftspitze o.ä.) so ausbalanciert, daß es in beiden Horizontalachsen absolut waagerecht liegt. Der Punkt, auf dem der "Karton-Dummy" jetzt aufliegt, ist der gesuchte Segeldruckpunkt ("Balance-Methode" frei nach dem Artikel "Segelschiffe RC-gesteuert" von G. Neumann in mbh 10/91).
Beide Vorgehensweisen kann man auch bei der Ermittlung des Lateralschwerpunktes L anwenden. Bei der graphischen Methode wird die gewölbte Linie des Unterwasserschiffes mit ausreichender Annäherung durch mehrere Geraden ersetzt, wobei die Größe der Lateralfläche für die vorliegenden Untersuchungen ohne Bedeutung ist. Die (aufwendigere) graphische Methode liefert selbstverständlich genauere Ergebnisse.
Die Punkte L und D (Bild 19.1) bzw. ihre Position zueinander sind von grundsätzlicher Bedeutung für die Kursstabilität eines Schiffes und teilweise auch für seine Steuerbarkeit und Geschwindigkeit. Theoretisch müßten sich beide Punkte bei einem kursstabilen (das heißt bei einem neutral getrimmten) Boot genau übereinander auf einer Senkrechten befinden. Da aber der Angriffspunkt der Windkraft stets außerhalb der Schiffsachse liegt (siehe Bild 1.11), entsteht in der Praxis stets ein Drehmoment um die senkrechte Achse des Schiffes.
Ein theoretisch neutral getrimmtes Boot wäre also beim praktischen Segeln stets luvgierig. Um dies auszugleichen, muß bei Modellsegelbooten der Lateralschwerpunkt stets (in Bewegungsrichtung gesehen) hinter dem Segeldruckpunkt liegen.
Die Literaturangaben zur richtigen Entfernung der beiden Punkte differieren erheblich. Während eine Quelle als Richtwert 3 bis 5% der maximalen Rumpfbreite vor dem Lateralschwerpunkt nennt, wird nach einer anderen 7 bis 12% der Konstruktions-Wasserlinienlänge (CWL) empfohlen. Auf jeden Fall ist für Modellsegelboote eine leichte Tendenz zur Luvgierigkeit bei erhöhter Krängung vorteilhaft, da ein leicht luvgierig getrimmtes Modell bei einer Bö in den Wind hineindreht, den Wind aus den Segeln verliert und sich aufrichtet. Ein leegieriges Modell fällt dagegen ab und bietet automatisch von achtern dem Wind mehr Angriffsfläche, was unter Umständen fatale Folgen haben kann. Trotz dieser Gefahr tendiere ich aus Erfahrung zu der letzteren Angabe, die eine gräzisiere Entfernung des Lateralschwerpunktes vom Segeldruckpunkt liefert. Die meisten von mir berechneten Modelle segelten bei einer Entfernung L - D von etwa 8 bis 9 % der Wasserlinienlänge kursstabil, die Extreme markierten ein Gaffelkutter mit 7,5 % und eine Bermudasloop mit 11,9 %. Die Problematik der Kursstabilität ist umfangreich und beschäftigt auch die Konstrukteure der Vorbilder unserer Modelle.
Sollte nach der Ermittlung der beiden Punkte bzw. ihrer Entfernung festgestellt werden, daß diese dem Richtwert nicht entspricht, so müssen entweder Veränderungen am Rigg vorgenommen werden (z.B. der Mast versetzt oder die Verteilung der Segelfläche verändert werden), und/oder die Lateralfläche muß angepaßt werden (meistens ist es notwendig, sie achtern zu vergrößern). Am einfachsten ist es, einen Zusatzkiel vorzusehen, womit gleichzeitig das Problem der Krängungsstabilität gelöst werden kann. Von vielen Segelschiffsmodellbauern wird ein demontierbarer Zusatzkiel auch aus dem Grunde bevorzugt, daß er eine vorbildgetreue Gestaltung des Unterwasserschiffes möglich macht, und das Modell kann nach seiner Demontage (z.B. bei einer Ausstellung) eine bessere optische Wirkung erzielen. Eine Modifizierung des Lateralplans bietet dagegen mehr Festigkeit und vor allem mehr Steifigkeit im Kielbereich, was die Segeleigenschaften verbessert. Dies ist auch u.a. der Grund, warum ich dieser Möglichkeit immer vor einem Zusatzkiel den Vorzug gebe.
Die Verdrängung entspricht dem Volumen des eingetauchten Teils des Schiffsrumpfes und gleichzeitig auch dem Gesamtgewicht des Schiffes. Doch Vorsicht: Während das Gewicht die nach unten gerichtete Kraft darstellt (die Aktion), repräsentiert die Verdrängung den Auftrieb, d.h. die dem Gewicht entgegengesetzt wirkende gleich große Reaktion. Bei aufrechter Schwimmlage des Schiffes heben sich diese Kräfte gegenseitig auf, weil die Punkte, an denen sie wirken, auf einer Vertikale liegen. Liegt der Gewichtsschwerpunkt dabei unterhalb des Verdrängungsschwerpunkts, schwimmt das Boot stabil. Schon bei der geringsten Krängung verlagert sich jedoch der Verdrängungsschwerpunkt, das Gewicht und der Auftrieb bilden ein Kräftepaar und es entsteht ein aufrichtendes Moment.
Die Verdrängung ist für uns Segelschiffsmodellbauer also von großer Wichtigkeit. Einerseits gibt sie uns Auskunft darüber, wie viel das Modell überhaupt wiegen darf, auf der anderen Seite hat sie, bedingt durch die Entstehung des aufrichtenden Moments, einen positiven Einfluß auf die Segelfähigkeit des Modells. Im Kapitel 19.6 kommen wir noch einmal ausführlicher darauf zu sprechen.
Ist die Verdrängung des Vorbilds bekannt, kann man die Verdrängung des Modells schnell und
einfach nach folgender Formel bestimmen:
VM - Verdrängung des Modells [kg]
VV - Verdrängung des Vorbilds [kg]
M - gewählter Maßstab
Bei älteren Schiffen bzw. bei Arbeitsschiffen stehen aber selten Angaben zur Verdrängung zur Verfügung oder es ist nicht klar, ob sich die angegebene Verdrängung auf ein leeres oder auf ein voll beladenes Schiff bezieht. In solchen Fällen kommt man an der sogenannten Trapezregel (Bild 19.2):
nicht vorbei. Zuerst müssen die Größen der Spantflächen unterhalb der Wasserlinie und
die Spantabstände bestimmt werden. Dazu wird der Spantenriss auf kariertes Papier kopiert, und
die Quadrate innerhalb des jeweiligen Spants werden ausgezählt. Die Größe der Spanten muß dem
Modellmaßstab exakt entsprechen und sämtliche Änderungen am Unterwasserschiff
(Tiefgangvergrößerung, Verdickung des Kiels oder des Totholzes) müssen in den Spantenriss
eingetragen sein. Da die Spanten symmetrisch sind, kann man zur Vereinfachung nur die Quadrate
einer Spanthälfte auszählen und anschließend mit dem Faktor 2 multiplizieren. Die gesuchte
Spantfläche ergibt sich aus der Multiplikation der Fläche eines Quadrats mit der Anzahl der
ausgezählten Quadrate. Die Spantabstände werden direkt dem Bauplan bzw. dem Linienriß entnommen.
Für die Modellverdrängung (VM) gilt dann:
Fn - Spantflächen [dm2]
ln - Spantabstände [dm]
Praktische Erfahrungen mit vorbildähnlichen Modellsegelbooten haben gezeigt, daß eine zufriedenstellende Krängungsstabilität meistens dann erreicht wird, wenn der Ballastanteil mindestens ca. 60% der Modellverdrängung beträgt. Mit diesem Hintergrundwissen sollte auf der Basis der errechneten Verdrängung (=des Gesamtgewichts) nun eine Gewichtsanalyse des Modells durchgeführt werden. Als Beispiel einer solchen Analyse seien hier die Daten meines Modells der Fahrtenyacht-Gaffelketsch "Marie" von 1924 (Maßstab etwa 1:11, Rumpflänge 1270 mm, Rumpfbreite 300 mm, Tiefgang 200 mm, Masthöhe 1300 mm, Segelfläche ca. 0,7 bis 0,8 mä, Verdrängung 9,6 kg) aufgeführt (Bild 19.3):
| Rumpf einschl. Deck, Aufbauten und Ruder | 2,3 kg |
| RC-Ausrüstung einschl. Windengerüst und Akkus | 1,0 kg |
| Ballast | 5,8 kg |
| Rigg | 0,5 kg |
Die 5,8 kg Blei entsprechen dem Richtwert für einen sechzigprozentigen Ballastanteil gerade so. Sicherlich hätte ich beim Rumpf und bei der RC-Ausrüstung etwa 500 Gramm sparen und mit diesem Gewicht den Ballastanteil auf ca. 65 % erhöhen können. Diese Maßnahme würde die Segeleigenschaften des Modells gewiß verbessern. Bei einem bereits festgelegten Maßstab, der von der praktikablen Handhabung des Modells abhängt, steht also konsequenter Leichtbau zusammen mit ausreichender Rumpffestigkeit im Pflichtenheft an erster Stelle.
Der Verdrängungsschwerpunkt liegt an der Stelle des Schiffsrumpfes, an der dessen Gesamtauftrieb wirkt. Um diesen Punkt zu erhalten, wird auf ein Blatt Papier zuerst eine waagerechte Linie gezeichnet, die die CWL (die Konstruktionswasserlinie) des Modells darstellt. Anschließend wird an all den Stellen, an denen beim untersuchten Modell Spanten unterhalb der CWL vorhanden sind, das Lot gefällt und es werden, von der CWL ausgehend, Strecken markiert. Deren Längen müssen proportional zu den Spantflächen sein, und die Abstände der Strecken im beliebigen Maßstab den Spantabständen des Modells exakt entsprechen. Die Endpunkte der Strecken werden mit der sogenannten Verdrängungskurve miteinander verbunden, die die CWL an denselben Punkten berührt, an denen sie der Vor- und der Achtersteven schneiden (Bild 19.4).
Der gesuchte Verdrängungsschwerpunkt Vs ist identisch mit dem Schwerpunkt der Fläche zwischen der Verdrängungskurve und der CWL. Dieser Schwerpunkt kann nun sowohl graphisch als auch mit der "Balancemethode" ermittelt werden.
Die Ermittlung des Verdrängungsschwerpunktes ist eine wichtige Voraussetzung für das Festlegen der Position des Ballastes und anderer gewichtiger Elemente des Modells schon während seiner Planung. Generell gilt, daß sich der Ballastschwerpunkt möglichst genau unterhalb des Verdrängungsschwerpunktes befinden soll. Weiterhin sollte man der Wendigkeit zuliebe anstreben, daß der Ballastklotz eine möglichst kompakte Form hat, also längsschiffs so kurz wie möglich gestaltet wird.
19.5 Ballast und Ballast-Schwerpunkt
Aus den vorigen Kapiteln geht hervor, daß das Ballastgewicht durch eine Multiplikation mit dem Faktor 0,6 von der nun bekannten Verdrängung abgeleitet werden kann und somit auch schon zu den bekannten Werten zählt. Nun steht die Forderung an, möglichst viel Gewicht auf kleinstem Raum so tief wie möglich unter der Wasserlinie unterzubringen. Diese Forderung wird am besten von einem aus Blei (spezifische Dichte 11,34 kg/dm3) gegossenen Ballast erfüllt. Von Bleikugeln, die leider ein Bestandteil der meisten Bausätze sind, ist aufgrund der durch die entstandenen Hohlräume bedingten niedrigeren spezifischen Dichte dringend abzuraten.
Um das zuvor bestimmte Ballastgewicht in den Kiel des Modells integrieren zu können, muß zuerst sein Volumen in Erfahrung gebracht werden. Dieses erhält man, wenn man das Bleigewicht durch die spezifische Dichte von Blei dividiert. Da das Volumen eines Körpers mit konstanter Höhe als Multiplikation seiner Grundfläche mit seiner Höhe definiert wird, bietet sich diese Vorgehensweise auch für die Bestimmung der Ballastform an. Die seitliche Silhouette des Ballastklotzes wird unter Berücksichtigung der in Kapitel 19.4 erwähnten Forderungen gewählt (Ballastschwerpunkt unterhalb des Verdrängungsschwerpunktes, kompakte Form), und ihre Fläche (= Grundfläche) wird entweder graphisch oder mit der Balancemethode bestimmt. Die Division des Bleivolumens durch diese Fläche ergibt die gesuchte Dicke (= Höhe) des Bleiklotzes (Bild 19.5). Der für die Berechnung der Krängungsstabilität sehr wichtige Ballastschwerpunkt ist mit dem Flächenschwerpunkt der seitlichen Silhouette des Ballastes identisch. Die Schwerpunktbestimmung kann man sowohl graphisch als auch mit der Balancemethode vornehmen.
Es ist allerdings in den seltensten Fällen so, daß der Ballastklotz eine durchgehend konstante Dicke aufweist und sein Querschnitt eckig ist. Daher sollte man bei der Bestimmung der Form des Ballastes zuerst die tatsächliche Form aufzeichnen und dann versuchen, diese Form zu einer eckigen, rechnerisch günstigeren umzugestalten. Zur Verdeutlichung siehe Bild 19.6.
Die Krängungsstabilität ist der entscheidende Hauptfaktor, der die Segelfähigkeit eines Modells bestimmt. Die im Segeldruckpunkt wirkende Wind-Druckkraft erzeugt ein krängendes Moment, das durch das aufrichtende Moment vom Ballastgewicht und vom Auftrieb des Unterwasserschiffes ausgeglichen wird. Es entsteht ein Momentgleichgewicht, und das Modell segelt stabil unter einem bestimmten Krängungswinkel.
Um dieses Momentgleichgewicht rechnerisch erfassen zu können, muß man sowohl das Kippmoment als auch das aufrichtende Moment berechnen bzw. diese beiden Momente einander gegenüberstellen. Die auf das Modell wirkenden Kräfte und ihre Angriffspunkte haben wir bei der Ermittlung der Basisdaten des Modells bereits in Erfahrung gebracht, es fehlen also nur noch die Hebelarme dieser Kräfte bzw. der Punkt, zu dem das Momentgleichgewicht berechnet wird. Dieser Punkt heißt Metazentrum.
Das Metazentrum kann man als einen Nullpunkt des gesamten Segelschiffs verstehen. Es liegt genau oberhalb des Verdrängungsschwerpunkts und gleichzeitig mittschiffs. Man kann also das Metazentrum als einen Schnittpunkt zweier Geraden suchen, und genau das ist der Weg, den wir gehen werden.
In Bild Bild 19.7A ist der Querschnitt eines aufrecht schwimmenden und in Bild 19.7B eines um den Winkel α gekrängten Segelbootes dargestellt. Der Schnitt ist genau an der Stelle des Rumpfes positioniert, an der sich auch der Verdrängungsschwerpunkt befindet. Den Rumpf habe ich zum besseren Verständnis als eckigen Kasten gezeichnet. Da sich durch die Krängung an der Verdrängung (dem Gesamtgewicht des Bootes) nichts ändert, muß auch der Flächeninhalt der eingetauchten Spantfläche unabhängig vom Krängungswinkel konstant bleiben. Sehr wohl ändert sich aber die Form der Fläche und die Position ihres Schwerpunktes. In unserem Beispiel ändert sich durch die Krängung um den Winkel α die eingetauchte Spantfläche von einem Viereck zu einem Dreieck, und der Verdrängungsschwerpunkt "wandert" von Vs nach Vs1. Fällt man jetzt das Lot rechtwinklig zur Konstruktionswasserlinie durch Vs1, schneidet es die Mitschiffslinie im Punkt M, dem Metazentrum des untersuchten Bootes.
Allerdings bildet der Querschnitt eines konkreten Bootes so gut wie nie ein scharfkantiges Viereck. Eine realistische, für Langkieler typische Spantform zeigt das Bild 19.8A. Um keinen neuen Spant an der Stelle des Verdrängungsschwerpunkts konstruieren zu müssen, wählt man aus dem Spantenriss denjenigen Spant aus, dessen Entfernung zum Verdrängungsschwerpunkt am geringsten ist. Die eingetauchte Spantfläche bzw. die Anzahl der ausgezählten Quadrate ist von Verdrängungsberechnung bereits bekannt. Als nächstes neigt man den Spant um den gewählten Krängungswinkel (Bild 19.8B).
Bei Modellbooten beträgt dieser Winkel typischer Weise 30°. Jetzt werden vom Kiel oder vom Totholz aus beginnend so lange Quadrate ausgezählt, bis man auf die gleiche Anzahl kommt, wie bereits im aufrechten Zustand für diesen Spant ermittelt wurde. Sollte die oberste Quadratreihe unvollständig sein, ermittelt man, wie viel Prozent von dieser Reihe die ausgezählten Quadrate ausmachen, und reduziert die Höhe dieser Reihe im gleichen Verhältnis. Hat man z.B. in der letzten Reihe von 100 Quadraten nur 60 Stück stehen und beträgt die Seitenlänge eines Quadrats 5 mm, reduziert man die Höhe dieser Reihe von 5 mm auf 3 mm. Entlang der Oberkante der obersten Reihe zeichnet man eine Linie, die die Konstruktionswasserlinie bei Krängung um 30ä darstellt. Die Bestimmung des Flächenschwerpunkts der "geneigten" Spantfläche und das Fällen des Lots auf die Mittschiffslinie sind die abschließenden Arbeiten, die uns in Kenntnis des Metazentrums bringen.
19.6.2 Berechnung der Krängungsstabilität
Alle erforderlichen Werte sind nun bekannt, man kann sich also der Stabilitätsberechnung als krönendem Abschluß aller bisherigen Bemühungen in dieser Richtung widmen. Wie am Anfang des Kapitels schon gesagt, berechnen wir die Krängungsstabilität aus dem Momentgleichgewicht zum Metazentrum.
Als erstes wird das krängende Moment mathematisch definiert (Bild 19.9). Die Druckkraft vom Wind F trifft auf die unter dem Winkel α schräg stehende Segelfläche im Segeldruckpunkt D und erzeugt das krängende Moment auf dem Hebelarm a. Bedingt durch die Schrägstellung des Bootes zerlegt sich die Druckkraft in die die Krängung verursachende radiale Komponente und die für uns bedeutungslose axiale Komponente F * sin α. Das krängende Moment MK errechnet sich dann wie folgt:
 |
bzw. |  |
Diese Formel beschreibt allerdings eine unrealistische Situation, in der man die Segel eines
bei halbem Wind segelnden Bootes mittschiffs dichtholt. Tatsächlich segelt man aber auf diesem
Kurs mit um den Winkel β gefierten Segeln. Dies wird wie folgt berücksichtigt:
Das aufrichtende Moment errechnet man ähnlich. Das Ballastgewicht G greift im
Ballastschwerpunkt Bs und erzeugt auf dem Hebelarm b das aufrichtende
Moment MA. Auch hier muß die Kraft (in diesem Fall das Ballastgewicht)
mit Hilfe von Winkelfunktionen zerlegt werden, und in die Berechnung fließt nur die radiale
Komponente G * sin α ein:
Für ein Momentgleichgewicht gilt, daß es dann eintritt, wenn die Summe aller auf das
untersuchte System wirkenden Momente zu einem gewählten Punkt gleich Null ist. In unserem Fall
haben wir es mit nur zwei Momenten zu tun, und wir können daher das Momentgleichgewicht mit
folgender Formel ausdrücken:
Aus dieser Formel kann die Krängungsstabilität als derjenige Winddruck errechnet werden, bei
dem das Momentgleichgewicht bei der gewählten zulässigen Krängung eintritt:
| K - | Krängungsstabilität bzw. Winddruck [kg/m2] |
| G - | Ballastgewicht [kg] |
| S - | Gesamtsegelfläche [m2] |
| a - | Entfernung des Segeldruckpunkts vom Metazentrum [m] |
| b - | Entfernung des Ballastschwerpunkts vom Metazentrum [m] |
| α - | Krängungswinkel [ä] |
| β - | äffnungswinkel der Segel bei halbem Wind [ä] |
Trickkiste 65
Bei vorbildähnlichen Modellsegelbooten geht man aufgrund ihres halbwegs vorbildähnlichen optischen Eindrucks beim Segeln von einer maximalen Krängung von 30ä (α = 30ä) aus. Da die Segel eines bei halbem Wind segelnden Schiffes im Winkel von ca. 30ä zur Schiffsachse stehen, kann man auch für β den Wert von 30ä in die vorhergehende Formel einsetzen. Alle anderen Werte in obiger Formel sind bereits ermittelt worden und somit bekannt. Der Winddruck K, der in unserem Anwendungsfall eine Art von Krängungsstabilitätskoeffizient darstellt, kann also errechnet werden.
19.6.3 Konsequenzen für die Modellkonstruktion
Ein vorbildähnliches Modellsegelboot sollte bis zu einer Windstärke von 4 Beaufort segelfähig sein. Dieser Windstärke entspricht der Winddruck K4Bft = 2,5 kp/m. Theoretisch sollte also die errechnete Krängungsstabilität K mindestens diesen Wert erreichen. Dies ist ein Grenzwert, der bei der Auslegung des Modells erreicht oder besser leicht überschritten werden soll. Auf der anderen Seite sollte das Streben nach einem möglichst hohen Stabilitätskoeffizienten nicht ins Uferlose ausarten. Die Konsequenz davon wäre ein unterbesegeltes schwerfälliges Dickschiff, das sich erst ab einer Windstärke von vielleicht 2,5 Bft überhaupt in Bewegung setzt.
In der Praxis ist es jedoch stets so, daß die erste Berechnung ein viel zu rankes Modell ergibt. Das Modell muß dann korrigiert, und unter Berücksichtigung der Korrekturen neu berechnet werden. Wie schon im Kapitel 1.3 angedeutet, kann man dem Problem einer unzureichenden Krängungsstabilität auf mehreren Ebenen begegnen:
19.7 Abweichungen bei Berechnung von Rumpfschalen
Die bisher besprochene Vorgehensweise setzte voraus, daß die Basisdaten des Modells anhand eines vorliegenden Linienrisses und eines Segelplans in Erfahrung gebracht werden können. Beim gar nicht so seltenen Ausbau einer Rumpfschale ist es jedoch häufig so, daß man außer des Segelplans und ggf. noch eines vereinfachten Längsschnitts keine weiteren Zeichnungen hat, denen man die erforderlichen Werte entnehmen kann. Dafür ist aber die Rumpfschale vorhanden, mit der man ein bißchen experimentieren kann.
Ziel der Versuche ist die Ermittlung der Verdrängung, des Verdrängungsschwerpunkts, des
Lateralschwerpunkts und des Rumpfquerschnitts (der Spantfläche) an der Stelle des Rumpfes, an
welcher der Verdrängungsschwerpunkt liegt. Die Vorgehensweise ist der im Kapitel 3 beschriebenen
Schwimmprobe sehr ähnlich
(siehe Bild 3.1,
Nachdem die Konstruktionswasserlinie (CWL) z.B. mit farbigen Klebebandstreifen markiert wurde, legt man die Rumpfschale ins Wasser. Unter ständiger Kontrolle der Schwimmlage beschwert man die Schale so lange, bis die CWL mit den zuvor angebrachten Markierungen exakt übereinstimmt. Das Gewicht der Zuladung plus das Eigengewicht der Rumpfschale ergibt die Verdrängung des Modells.
Ohne die Zuladung aus der Rumpfschale zu entfernen, werden gleich noch zwei weitere Versuche unternommen. Der erste besteht darin, daß man z.B. mit einem Bleistift den Rumpf im Wasser seitwärts schiebt (Bild 19.13). Dabei beobachtet man die Schale von oben und kontrolliert, ob sich der Rumpf wirklich nur seitwärts bewegt und nicht etwa zusätzlich noch verdreht. Ist dieser Zustand erreicht, markiert man diejenige Stelle am Rumpf, an der die Bleistiftspitze drückte. Dieser Punkt definiert die Position des Lateralschwerpunkts.
Auf einem ähnlichen Prinzip, allerdings in der senkrechten Achse, beruht die Ermittlung des Verdrängungsschwerpunktes. Man drückt mit einem Bleistift mittschiffs den Rumpf einige Millimeter tiefer ins Wasser, und kontrolliert dabei, ob der Rumpf am Bug und am Heck gleichmäßig eintaucht (Bild 19.14). Ist dies der Fall, markiert man den Druckpunkt als den Verdrängungsschwerpunkt des Modells.
Um die Berechnung des Modells durchführen zu können, braucht man nur noch die Form und die Fläche des Spants in Erfahrung zu bringen, in dessen Ebene der Verdrängungsschwerpunkt liegt. An der entsprechenden Stelle des Rumpfes wird an die Rumpfwand ein Stäck weicher Kupferdraht so lange angeformt, bis sein Verlauf dem der Rumpfwand entspricht (Bild 19.15). Dabei kontrolliert man nicht nur den Verlauf an sich, sondern auch die Rechtwinkligkeit zur Mittschiffslinie und zur Konstruktionswasserlinie.
Die so gewonnene Spantkontur mit markierter Konstruktionswasserlinie und Deckskante überträgt man auf ein Blatt kariertes Papier. Es spart Arbeit und minimiert die Fehlerquote, wenn man die Kontur nur an einer Rumpfseite abnimmt, sie aufs Papier überträgt und anschließend spiegelt. Die weitere Vorgehensweise bei der Ermittlung des Metazentrums und bei der eigentlichen Stabilitätsberechnung ist mit den im Kapitel 19.6 beschriebenen Schritten identisch.
